導語：樞紐樓消防設計管理論文一文來源于網(wǎng)友上傳，不代表本站觀點，若需要原創(chuàng)文章可咨詢客服老師，歡迎參考。

摘要：本論文對當前市場上最常用的幾種哈龍?zhí)娲镞M行了比較分析，根據(jù)工程的特點及XXX片區(qū)樞紐樓（簡稱：業(yè)主）出于成本的考慮，綜合分析后為業(yè)主設計了一套七氟丙烷滅火系統(tǒng)。介紹了七氟丙烷滅火系統(tǒng)的組成及原理。針對XXX片區(qū)樞紐樓進行了七氟丙烷滅火系統(tǒng)設計及設計計算，火災自動報警及聯(lián)動控制系統(tǒng)設計及設計計算，安全疏散討論、施工圖紙設計和設計經(jīng)濟預算。

關鍵詞：七氟丙烷滅火系統(tǒng)火災自動報警系統(tǒng)安全疏散設計預算設計圖紙

1.前言

哈龍滅火系統(tǒng)自問世以來，由于在滅火方面具有濃度低、滅火效率高、不導電等優(yōu)異性能，在世界各地獲得了廣泛的應用。其主要應用于大型電子計算機房、通訊機房、高低壓配電室、檔案館等重要場所。然而，大量的科學實驗證明哈龍對大氣臭氧層有破壞作用，有礙人類的生存環(huán)境。為保護人類健康及賴以生存的地球環(huán)境，聯(lián)合國制定了《關于消耗臭氧層物質的蒙特利爾議定書》，發(fā)達國家自1994年1月1日，停止生產(chǎn)和使用哈龍滅火劑，發(fā)展中國家則可延長到2010年。于是尋找新的滅火劑替代哈龍成為必然。目前哈龍滅火劑的替代物主要有兩大方向：一是以其他滅火系統(tǒng)替代哈龍滅火系統(tǒng)，如二氧化碳、細水霧等滅火系統(tǒng)。二是新型的“潔凈氣體”滅火劑和相應的滅火系統(tǒng)，如鹵代烴滅火系統(tǒng)、惰性氣體滅火系統(tǒng)。在各種潔凈滅火劑中，具有實際應用價值的是七氟丙烷和煙烙盡。

下面就二氧化碳滅火系統(tǒng)、煙烙盡滅火系統(tǒng)和七氟丙烷滅火系統(tǒng)，對其滅火效率、系統(tǒng)投資、保護生命等方面進行比較分析。并說明XXX片區(qū)樞紐樓的最佳氣體滅火系統(tǒng)的選擇是七氟丙烷滅火系統(tǒng)。

二氧化碳滅火系統(tǒng)和煙烙盡滅火系統(tǒng)都是使氧氣濃度下降，對燃燒產(chǎn)生窒息作用，從而撲滅火災的。七氟丙烷在火災中有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強，滅火速度快。由此可見，二氧化碳滅火系統(tǒng)、煙烙盡滅火系統(tǒng)和七氟丙烷滅火系統(tǒng)是兩種不同的滅火機理，這兩種不同的滅火機理決定了七氟丙烷滅火系統(tǒng)在設計濃度上要遠遠低于二氧化碳滅火系統(tǒng)和煙烙盡滅火系統(tǒng)。三種滅火系統(tǒng)的最小設計濃度7%、34%、37.5%。所以七氟丙烷的滅火效率是最高的，市場上經(jīng)常使用的氣體滅火劑綜合性能如表1.1所示。

氣體滅火劑綜合性能對照表表1.1

滅火劑名稱

FM-200

（七氟丙烷）

CO2

（高壓）

INERGEN

（煙烙盡）

HALON

（哈龍）

生產(chǎn)廠家

美國大湖公司

國產(chǎn)

美國安素

國產(chǎn)

適用范圍

同1301，但由于惰性大，高度和氣瓶間距離均受一定限制

與`1301同，適用于無人區(qū)域

與1301同，但保護面積不可超過1000米2

A、B、C類及電氣火災，通常適用于無人區(qū)域

滅火方式

化學與物理

物理

物理

化學

設計濃度

8-10%

34-75%

37.5-42.8%

5-9.4%

滅火速度

快

最慢

慢

最快

貯存壓力

2.5/4.2Mpa

5.8MPa

15Mpa

2.5/4.2Mpa

工作壓力

2.5/4.2Mpa

15Mpa

15Mpa

2.5/4.2Mpa

噴嘴壓力

≥0.8Mpa

≥1.4Mpa

≥0.8Mpa

酸性值

中等

低

最低

毒性值

中等（含氫氟酸）

低

無

低

LOAEL

10.5

濃度大于20%人員死亡

52

7.5

NOAEL

9.0

43

5.0

氣體產(chǎn)物

HF

CO2

N2、CO2、Ar2

HF、HBr

啟動產(chǎn)物

N2

N2

N2

N2

氣體與空氣重量比

5.8

1.51

1.22

5.05

影響系統(tǒng)投資的主要因素是系統(tǒng)設備投資、系統(tǒng)瓶站建筑投資及系統(tǒng)的維護保養(yǎng)費用等。目前市場上二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷的單價比為1：13：110。但二氧化碳滅火系統(tǒng)和煙烙盡滅火系統(tǒng)需要的滅火濃度高，自然滅火劑的用量就大。值得注意的是，煙烙盡滅火系統(tǒng)其氣體是以高壓氣態(tài)儲存的，其輸送距離可長達150米，大大超過了其它以液態(tài)儲存的滅火劑的輸送距離。所以它一套組合分配的裝置可以保護的防護區(qū)數(shù)量可以很多，這樣煙烙盡滅火系統(tǒng)的經(jīng)濟性是顯而易見的。瓶站的建筑面積與滅火劑的用量是聯(lián)系在一起的，所以七氟丙烷滅火系統(tǒng)需要的瓶站的建筑面積要大大小于二氧化碳滅火系統(tǒng)和煙烙盡滅火系統(tǒng)。但由于煙烙盡滅火系統(tǒng)保護的距離長，所以需要的瓶站的數(shù)量也少。二氧化碳滅火系統(tǒng)需要的儲存容器，系統(tǒng)體積大、重量高，需要瓶站的建筑面積大，瓶站的建筑投資大。關于系統(tǒng)的維護保養(yǎng)費用，10年時間二氧化碳、煙烙盡與七氟丙烷系統(tǒng)滅火劑的再充填的費用比約為1：4：85，所以二氧化碳和煙烙盡的再填充費用是相對低的。通過上述各方面比較煙烙盡滅火系統(tǒng)的系統(tǒng)投資是最低的。

在保護人身安全方面，七氟丙烷人未觀察到不良反應的濃度為9%，系統(tǒng)最小設計濃度為7%，煙烙盡人未觀察到不良反應的濃度為43%，系統(tǒng)最小設計濃度為37.5%，所以七氟丙烷和煙烙盡在防護區(qū)噴放對人體是相對安全的。但七氟丙烷在高溫條件下會產(chǎn)生對人體有害的HF，所以它使用時的濃度必須低于NOAEL值，而且滅火時的拖放時間不能過長。而二氧化碳在34%以上會使人窒息死亡。據(jù)統(tǒng)計，近幾年世界上由于火災中被二氧化碳窒息而死的人每年多達80余人。所以二氧化碳系統(tǒng)不適合人員出入較多的場所。

XXX片區(qū)樞紐樓需要氣體保護的區(qū)域多為通信機房、尋呼機房、交換機房等，工作人員和值班人員較多。六層以下多為商務中心等公共場所，人流量也較大。該建筑需要氣體保護的防護區(qū)多，空間也較大，組合分配的系統(tǒng)也多。綜合考慮以上各方面，雖然二氧化碳滅火系統(tǒng)具有來源廣泛、價格低廉、無腐蝕性、不污染環(huán)境等優(yōu)點，但瓶組占地面積大、泄露點多，給以后的維修會帶來一系列的難度。而且氣體容易從液壓站的開口處流失，保證其滅火濃度也較難。滅火劑的沉降也較快，特別是在高度和空間較大的情況下，高處火災就難以撲滅。煙烙盡滅火系統(tǒng)雖然系統(tǒng)投資低，對人體安全等許多優(yōu)點，但目前在國內(nèi)還沒有完整的設計規(guī)范。所以該建筑采用的最適合的氣體滅火系統(tǒng)為七氟丙烷滅火系統(tǒng)。它的滅火效率高，對大氣臭氧層的損耗潛能值ODP值為零，對人體相對安全，瓶組占地面積小，但它只適用于撲滅固體表面火災，不適宜撲救固體深位火災。

2.七氟丙烷滅火系統(tǒng)設計

2.1工程概況

XXX片區(qū)樞紐樓地上十七層，地下兩層，裙房三層，輔房三層。建筑面積23000平米，建筑高度為67.7米。四層到十六層層高3.9米，其中七至十六層的通信機房、電力室、電池室、傳輸機房、LS機房、ATM機房、網(wǎng)管中心、軟件中心、計費中心和新技術發(fā)展用房，需要用氣體滅火系統(tǒng)進行保護，采用七氟丙烷滅火系統(tǒng)對其進行保護。

根據(jù)《高層民用建筑防火設計規(guī)范》該建筑為一類建筑，耐火等級為一級，危險等級為中危險等級Ⅰ級。七層到十六層需要氣體保護的區(qū)域，設有防靜電地板，地板高0.5米，凈空高為3.4米（比例為5：34）。

2.2七氟丙烷（FM—200）滅火系統(tǒng)

2.2.1七氟丙烷氣體滅火劑性能及滅火機理

七氟丙烷滅火劑HFC-227ea（美國商標名稱為FM-200）是一種無色無味、低毒性、電絕緣性好，無二次污染的氣體，對大氣臭氧層的耗損潛能值（ODP）為零。其化學結構式為CF3-CHF-CF3。在一定壓強下呈液態(tài)儲存。在火災中具有抑制燃燒過程基本化學反應的能力，其分解產(chǎn)物能夠中斷燃燒過程中化學連鎖反應的鏈傳遞，因而滅火能力強、滅火速度快。

2.2.2七氟丙烷滅火系統(tǒng)工作程序及原理

當防護區(qū)發(fā)生火災時，滅火系統(tǒng)有三種啟動方式：

自動啟動：此時感溫探測器、感煙探測器發(fā)出火災信號報警，經(jīng)甄別后由報警和滅火控制裝置發(fā)出聲光報警，下達聯(lián)動指令，關閉聯(lián)鎖設備，發(fā)出滅火指令，延遲0-30秒電磁閥動作，啟動啟動容器和分區(qū)選擇閥，釋放啟動氣體，開啟各儲氣瓶容器閥，從而釋放滅火劑，實施滅火。

手動啟動：將滅火控制盤的控制方式選擇鍵撥到“手動”位置。此時自動控制無從執(zhí)行。操作滅火控制盤上的滅火手動按鈕，仍將按上述即定程序實施滅火。一般情況，保護區(qū)門外設有手動控制盒。盒內(nèi)設緊急啟動按鈕和緊急停止按鈕。在延遲時間終了前可執(zhí)行緊急停止。

應急啟動：在滅火控制裝置不能發(fā)出滅火指令時，可進行應急啟動。此時，人為啟動聯(lián)動設備，拔下電磁啟動器上的保險蓋，壓下電磁鐵芯軸。釋放啟動氣體，開啟整個滅火系統(tǒng)，釋放滅火劑，實施滅火。

2.3系統(tǒng)設計

2.3.1滅火方式

按防護區(qū)的特征和滅火方式采用全淹沒滅火系統(tǒng)，管網(wǎng)輸送方式為組合分配系統(tǒng)。

全淹沒滅火系統(tǒng)是在規(guī)定的時間內(nèi)，向防護區(qū)噴放設計規(guī)定用量的七氟丙烷，并使其均勻的充滿整個防護區(qū)的滅火系統(tǒng)。組合分配系統(tǒng)是用一套七氟丙烷的儲存裝置通過管網(wǎng)的選擇分配，保護兩個或兩個以上防護區(qū)的滅火系統(tǒng)。優(yōu)點是減少滅火劑的用量，大大節(jié)省系統(tǒng)投資。因為本建筑需要氣體保護的機房較多多，所以采用組合分配系統(tǒng)最為經(jīng)濟可行。

2.3.2防護區(qū)的劃分

《規(guī)范》中規(guī)定：防護區(qū)宜以固定的單個封閉空間劃分；當同一區(qū)間的吊頂層和地板下需同時保護時，可合為一個防護區(qū)；當采用管網(wǎng)滅火系統(tǒng)時，一個防護區(qū)的面積不宜大于500m2,容積不宜大于2000m3。

根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，把該組合分配系統(tǒng)四個系統(tǒng)中各個防護區(qū)的劃分歸納于下表，其中最大保護區(qū)的面積為310.25m2，容積為1210m3。

系統(tǒng)劃分表表2.1

系統(tǒng)（一）

系統(tǒng)（二）

編號

保護區(qū)名稱

樓層

編號

保護區(qū)名稱

樓層

1

左LS機房

7F

1

左傳輸機房

9F

2

右LS機房

7F

2

右傳輸機房

9F

3

電池室

8F

3

左ATM機房

10F

4

小電力室

8F

4

右ATM機房

10F

5

大電力室

8F

5

左同步網(wǎng)監(jiān)控中心

11F

6

主機房

11F

7

右同步網(wǎng)監(jiān)控中心

11F

注：防護區(qū)的工作區(qū)和地板下均設置噴頭和探測器，防護區(qū)設有彈簧門不需單設泄壓口。

2.3.3管網(wǎng)系統(tǒng)

本系統(tǒng)的管網(wǎng)布置為非均衡管網(wǎng)，但工作區(qū)和地板下的管網(wǎng)布置都為均衡管網(wǎng)?！兑?guī)范》中規(guī)定，均衡管網(wǎng)要符合下列要求：

①管網(wǎng)中各個噴頭的流量相等；

②在管網(wǎng)上，從第一分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互間的最大差值不應大于20%。

管網(wǎng)設計布置為均衡系統(tǒng)有利于滅火劑在防護區(qū)噴放均勻，利于滅火?？刹豢紤]管網(wǎng)中的剩余量，做到節(jié)省?？芍贿x用一種規(guī)格的噴頭，只計算“最不利點”的阻力損失就可以了。雖然對整個系統(tǒng)來說是非均衡管網(wǎng)，但因把工作區(qū)和地板下都盡量布置為均衡，所以該系統(tǒng)工作區(qū)中的噴頭型號相同，地板下的噴頭型號相同，工作區(qū)和地板下為不同型號的噴頭。在管網(wǎng)設計時，考慮到經(jīng)濟性，應盡量減少管段長度，減少彎頭數(shù)量。做到管網(wǎng)布置合理、經(jīng)濟。

2.3.4增壓方式

根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定：七氟丙烷滅火系統(tǒng)應采用氮氣增壓輸送。氮氣的含水量不應大于0.006%。額定增壓壓力選用4.2±0.125MPa級別。

2.3.5系統(tǒng)組件

系統(tǒng)主要組件有：啟動鋼瓶組、儲氣鋼瓶組以及單向閥、壓力繼電器、選擇閥、泄氣卸壓閥、金屬軟管、集流管、噴頭及管路附件、滅火劑輸送管網(wǎng)、儲氣鋼瓶架、啟動鋼瓶架等。

啟動鋼瓶組由電動啟動閥、電磁閥、壓力表組成。儲氣鋼瓶組由容器閥、導管、鋼瓶組成。單向閥包括氣控單向閥和液流單向閥。

2.4系統(tǒng)設計與管網(wǎng)計算2.4.1系統(tǒng)設計計算

系統(tǒng)（一）：

（一）確定滅火設計濃度

依據(jù)《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》（以下簡稱規(guī)范）

取C%=8%

（二）計算保護空間實際容積

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)容積相同：

V5區(qū)＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區(qū)：1127.17m3

4區(qū)容積：

V4區(qū)＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區(qū)：532.67m3

（三）計算滅火劑設計用量

依據(jù)《規(guī)范》中規(guī)定W=K×（V/S）×C/（100-C）

其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)滅火劑設計用量相同：

W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）

其中地板下：104.7kg工作區(qū)：714.99kg

根據(jù)單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）

需要14只儲瓶，所以W取826kg

工作區(qū)W1=720（kg）地板下W2=106（kg）

4區(qū)滅火劑設計用量：

W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）

根據(jù)單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）

需要7只儲瓶，所以W取413kg

工作區(qū)W1=360（kg）地板下W2=53（kg）

（四）設定滅火噴放時間

依據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，取t=7s

（五）設定噴頭布置與數(shù)量

選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區(qū)布置8只噴頭，按保護區(qū)平面均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區(qū)的布置形式相同。

（六）選定滅火劑儲存瓶規(guī)格及數(shù)量

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)相同

根據(jù)W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。

4區(qū)：

根據(jù)W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。

（七）繪制管網(wǎng)設計圖，見附圖

（八）計算管道平均設計流量

（1）1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)相同：

主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)

支管：工作區(qū)：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)

Q2-3=51.07(kg/s)

Q3-4=25.535(kg/s)

Q4-5=12.7677(kg/s)

地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)

Q2′-3′=7.48(kg/s)

Q3′-4′=3.739(kg/s)

Q4′-5′=1.8696(kg/s)

儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)

4區(qū)：

主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)

支管：工作區(qū)：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)

Q2-3=25.714(kg/s)

Q3-4=12.857(kg/s)

Q4-5=6.4286(kg/s)

地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)

Q2′-3′=3.7857(kg/s)

Q3′-4′=1.8929(kg/s)

Q4′-5′=0.9464(kg/s)

儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)

（九）選擇管網(wǎng)管道通徑，標于圖上

（十）計算充裝率

系統(tǒng)設置用量：WS=W+△W1+△W2

儲瓶內(nèi)剩余量：△W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）

管網(wǎng)內(nèi)剩余量：△W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）

WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）

充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）

（十一）計算管網(wǎng)管道內(nèi)容積

依據(jù)管網(wǎng)計算圖。

1區(qū)VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.489（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅠ=VP1′+VP2′=0.546（m3）

2區(qū)：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅡ=VP1′+VP2′=0.467（m3）

3區(qū)：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅢ=VP1′+VP2′=0.491（m3）

4區(qū)：VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）

VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）

VPⅣ=VP1′+VP2′=0.4265（m3）

5區(qū)：VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅤ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）

（十二）選用儲瓶增壓壓力

依據(jù)《規(guī)范》中規(guī)定，選用P。=4.3MPa（絕壓）

（十三）計算全部儲瓶氣相總容積

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)相同

依據(jù)《規(guī)范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）

4區(qū)：

依據(jù)《規(guī)范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）

（十四）計算“過程中點”儲瓶內(nèi)壓力（噴放七氟丙烷設計用量50%時的“過程中點”）

1區(qū)：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）

2區(qū)：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.175MPa（絕壓）

3區(qū)：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）

4區(qū)：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.723MPa（絕壓）

5區(qū)：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.2MPa（絕壓）

（十五）計算管路阻力損失

⑴a-b管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)：

（△P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)

△Pa-b=0.02204(MPa)

工作區(qū)：

⑵b-1管段

1區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.807+10+5×6.4+1.9=68.707(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.756(MPa)

2區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)

3區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)

4區(qū)：（△P/L）b-1=0.0031(MPa/m)

Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)

5區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)

⑶1-2管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)：

（△P/L）1-2=0.009(MPa/m)

L1-2=7.4+2.1=9.5(m)

△P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)

4區(qū)：

（△P/L）1-2=0.0085(MPa/m)

L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)

△P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)

⑷2-3管段

1區(qū)2區(qū)3區(qū)5區(qū)：

（△P/L）2-3=0.007(MPa/m)

L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)

△P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)

4區(qū)：

（△P/L）2-3=0.006(MPa/m)

L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)

△P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)

⑸3-4管段

1區(qū)2區(qū)3區(qū)5區(qū)：

（△P/L）3-4=0.005(MPa/m)

L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)

△P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)

4區(qū)：

（△P/L）3-4=0.0058(MPa/m)

L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)

△P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)

⑹4-5管段

1區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0005(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)

△P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)

2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0045(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)

△P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)

4區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0049(MPa/m)

L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)

△P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)

工作區(qū)管道阻力損失：

1區(qū)：∑△P1=1.014(MPa)

2區(qū)：∑△P1=0.9355(MPa)

3區(qū)：∑△P1=0.9(MPa)

4區(qū)：∑△P1=0.462(MPa)

5區(qū)：∑△P1=0.84(MPa)

地板下：

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、5區(qū)：

⑴1-2′管段

（△P/L）1-2′=0.007(MPa/m)

L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)

△P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)

⑵2′-3′管段

（△P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)

L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)

△P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)

⑶3′-4′管段

（△P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)

L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)

△P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)

⑷4′-5′管段

（△P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)

L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)

△P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)

4區(qū)：

⑴1-2′管段

（△P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)

L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)

△P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)

⑵2′-3′管段

（△P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)

L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)

△P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)

⑶3′-4′管段

（△P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)

L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)

△P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)

⑷4′-5′管段

（△P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)

L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)

△P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)

地板下管道阻力損失：

1區(qū)：∑△P2=1.012(MPa)

2區(qū)：∑△P2=0.8857(MPa)

3區(qū)：∑△P2=0.85(MPa)

4區(qū)：∑△P2=0.4(MPa)

5區(qū)：∑△P2=0.786(MPa)

（十六）計算高程壓頭

依據(jù)《規(guī)范》中公式：Ph=10-6Hγg

（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）

1區(qū)、2區(qū)相同：

工作區(qū)：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)

3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)相同：

工作區(qū)：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)

（十七）計算噴頭工作壓力

依據(jù)《規(guī)范》中公式：Pc=Pm—（∑△P±Ph）

1區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.06—1.014+0.0138=1.06(MPa)

地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)

2區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.175—0.9355+0.0138=1.25(MPa)

地板下：Pc2=2.175—0.8857+0.055=1.34(MPa)

3區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)

地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)

4區(qū)：：工作區(qū)：Pc1=1.723—0.4622—0.0386=1.22(MPa)

地板下：Pc2=1.723—0.4+0.00138=1.32(MPa)

5區(qū)：：工作區(qū)：Pc1=2.2—0.84—0.0386=1.32(MPa)

地板下：Pc2=2.2—0.786+0.00138=1.415(MPa)

（十八）驗算設計計算結果

依據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，應滿足下列條件：

⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)

⑵Pc≥Pm/2

1區(qū)：Pm1/2=1.03MPa2區(qū)：Pm2/2=1.0875MPa

3區(qū)：Pm3/2=1.0665MPa4區(qū)：Pm4/2=0.8615MPa

5區(qū)：Pm5/2=1.1MPa

各防護區(qū)均滿足，所以合格。

（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規(guī)格

根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定：依據(jù)Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規(guī)格。Q為噴頭平均設計流量。

1區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=6.08(cm2)噴頭規(guī)格為JP-36型

地板下：qc2=2.15(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.87(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

2區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.32(cm2)噴頭規(guī)格為JP-34型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.748(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

3區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.68(cm2)噴頭規(guī)格為JP-36型

地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.763(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

4區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)

Fc1=2.679(cm2)噴頭規(guī)格為JP-24型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)

Fc2=0.379(cm2)噴頭規(guī)格為JP-9型

5區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.11(cm2)噴頭規(guī)格為JP-32型

地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.733(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號

1區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)

支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)

噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)

Fc=1.97/2.15=0.917(cm2)

噴頭校核為規(guī)格為JP-14型

2區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)

支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.08(kg/s)

噴頭流量為16.08/8=2.01(kg/s)

Fc=2.01/2.5=0.8(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-13型

3區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.25=12.87(kg/s)

支管流量為12.87×8=102.96(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/102.96=6.944(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.944=15.077(kg/s)

噴頭流量為15.077/8=1.885(kg/s)

Fc=1.885/2.45=0.769(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-13型

4區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)

噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)

支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)

實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)

噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)

Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)

噴頭規(guī)格校核為JP-10型

5區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)

支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.75(kg/s)

噴頭流量為16.75/8=2.094(kg/s)

Fc=2.094/2.55=0.8212(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-14型

系統(tǒng)（二）：

（一）確定滅火設計濃度

依據(jù)《七氟丙烷潔凈氣體滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》取C=8%

（二）計算保護空間實際容積

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)容積相同：

V1區(qū)＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作區(qū)：1127.17m3

6區(qū)容積：

V4區(qū)＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作區(qū)：532.67m3

（三）計算滅火劑設計用量

依據(jù)《規(guī)范》中規(guī)定W=K×（V/S）×C/（100-C）

其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)滅火劑設計用量相同：

W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）

其中地板下：W2=104.7kg工作區(qū)：W1=714.99kg

根據(jù)單瓶設計儲量為819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）

需要14只儲瓶，所以W取826kg

工作區(qū)W1=720（kg）地板下W2=106（kg）

6區(qū)滅火劑設計用量：

W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）

根據(jù)單瓶設計儲量為387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）

需要7只儲瓶，所以W取413kg

工作區(qū)W1=360（kg）地板下W2=53（kg）

（四）設定滅火噴放時間

依據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，取t=7s

（五）設定噴頭布置與數(shù)量

選用JP型噴頭，其保護半徑為7.5m，最大保護高度為5m。工作區(qū)布置8只噴頭，按保護區(qū)均勻噴灑布置噴頭。地板下與工作區(qū)的布置形式相同。

（六）選定滅火劑儲存瓶規(guī)格及數(shù)量

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)相同：

根據(jù)W=819.69kg，選用JR-100/59儲存瓶14只。

6區(qū)：

根據(jù)W=387.4kg，選用JR-100/59儲存瓶7只。

（七）繪出管網(wǎng)計算圖，見附圖

（八）計算管道平均設計流量

（1）1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)相同：

主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)

支管：工作區(qū)：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)

Q2-3=51.07(kg/s)

Q3-4=25.535(kg/s)

Q4-5=12.7677(kg/s)

地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)

Q2′-3′=7.48(kg/s)

Q3′-4′=3.739(kg/s)

Q4′-5′=1.8696(kg/s)

儲瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)

6區(qū)：

主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)

支管：工作區(qū)：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)

Q2-3=25.714(kg/s)

Q3-4=12.857(kg/s)

Q4-5=6.4286(kg/s)

地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)

Q2′-3′=3.7857(kg/s)

Q3′-4′=1.8929(kg/s)

Q4′-5′=0.9464(kg/s)

儲瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)

（九）選擇管網(wǎng)管道通徑，標于圖上

（十）計算充裝率

系統(tǒng)設置用量：WS=W+△W1+△W2

儲瓶內(nèi)剩余量：△W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）

管網(wǎng)內(nèi)剩余量：△W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）

WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）

充裝率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）

（十一）計算管網(wǎng)管道內(nèi)容積

依據(jù)管網(wǎng)計算圖。

1區(qū)：VP1′=32.107×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.508（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅠ=VP1′+VP2′=0.565（m3）

2區(qū)：VP1′=29.607×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.443（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅡ=VP1′+VP2′=0.5（m3）

3區(qū)：VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.489（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅢ=VP1′+VP2′=0.546（m3）

4區(qū)：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅣ=VP1′+VP2′=0.467（m3）

5區(qū)：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅤ=VP1′+VP2′=0.491（m3）

6區(qū)VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）

VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）

VP6=VP1′+VP2′=0.4265（m3）

7區(qū)VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）

VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）

VPⅦ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）

（十二）選用儲瓶增壓壓力

依據(jù)《規(guī)范》中規(guī)定，選用P。=4.3MPa（絕壓）

（十三）計算全部儲瓶氣相總容積

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)相同：

依據(jù)《規(guī)范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）

6區(qū)：

依據(jù)《規(guī)范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)

=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）

（十四）計算“過程中點”儲瓶內(nèi)壓力

Pm=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

1區(qū)：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.565]=2.036MPa（絕壓）

2區(qū)：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.5]=2.121MPa（絕壓）

3區(qū)：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（絕壓）

4區(qū)：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.166MPa（絕壓）

5區(qū)：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（絕壓）

6區(qū)Pm6=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.7276MPa（絕壓）

7區(qū)PmⅦ=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]

=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.197MPa（絕壓）

（十五）計算管路阻力損失

⑴a-b管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、6區(qū)、7區(qū)：

（△P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)

△Pa-b=0.02204(MPa)

工作區(qū)：

⑵b-1管段

1區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=27.107+10+5×6.4+1.9=71.007(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×71.007=0.78(MPa)

2區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.607+10+4×6.4+2.1=62.307(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×62.307=0.685(MPa)

3區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=24.807+10+4×6.4+2.1=62.307(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.685(MPa)

4區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)

5區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)

6區(qū)：（△P/L）b-1=0.0031(MPa/m)

Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)

7區(qū)：（△P/L）b-1=0.011(MPa/m)

Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)

△Pb-1=（△P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)

⑶1-2管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)：

（△P/L）1-2=0.009(MPa/m)

L1-2=7.4+2.1=9.5(m)

△P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)

6區(qū)：

（△P/L）1-2=0.0085(MPa/m)

L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)

△P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)

⑷2-3管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)：

（△P/L）2-3=0.007(MPa/m)

L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)

△P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)

6區(qū)：

（△P/L）2-3=0.006(MPa/m)

L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)

△P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)

⑸3-4管段

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)：

（△P/L）3-4=0.005(MPa/m)

L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)

△P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)

6區(qū)：

（△P/L）3-4=0.0058(MPa/m)

L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)

△P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)

⑹4-5管段

1區(qū)、3區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0005(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)

△P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)

2區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0045(MPa/m)

L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)

△P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)

6區(qū)：

（△P/L）4-5=0.0049(MPa/m)

L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)

△P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)

工作區(qū)管道阻力損失：

1區(qū)：∑△P1=1.04(MPa)

2區(qū)：∑△P1=0.99(MPa)

3區(qū)：∑△P1=0.92(MPa)

4區(qū)：∑△P1=0.9355(MPa)

5區(qū)：∑△P1=0.9(MPa)

6區(qū)：∑△P1=0.462(MPa)

7區(qū)：∑△P1=0.84(MPa)

地板下：

1區(qū)、2區(qū)、3區(qū)、4區(qū)、5區(qū)、7區(qū)：

⑴1-2′管段

（△P/L）1-2′=0.007(MPa/m)

L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)

△P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)

⑵2′-3′管段

（△P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)

L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)

△P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)

⑶3′-4′管段

（△P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)

L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)

△P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)

⑷4′-5′管段

（△P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)

L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)

△P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)

6區(qū)：

⑴1-2′管段

（△P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)

L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)

△P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)

⑵2′-3′管段

（△P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)

L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)

△P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)

⑶3′-4′管段

（△P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)

L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)

△P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)

⑷4′-5′管段

（△P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)

L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)

△P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)

地板下管道阻力損失：

1區(qū)：∑△P2=1.036(MPa)

2區(qū)：∑△P2=1.009(MPa)

3區(qū)：∑△P2=1.012(MPa)

4區(qū)：∑△P2=0.8857(MPa)

5區(qū)：∑△P2=0.85(MPa)

6區(qū)：∑△P2=0.4(MPa)

7區(qū)：∑△P2=0.786(MPa)

（十六）計算高程壓頭

依據(jù)《規(guī)范》中公式：Ph=10-6Hγg

（H為噴頭高度相對“過程中點”儲瓶液面的位差）

1區(qū)、2區(qū)：

工作區(qū)：Ph1=10-6×（—4.9）×1407×9.81=—0.069(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—7.9）×1407×9.81=—0.11(MPa)

3區(qū)、4區(qū)：

工作區(qū)：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)

5區(qū)、6區(qū)、7區(qū)：

工作區(qū)：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)

地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)

（十七）計算噴頭工作壓力

依據(jù)《規(guī)范》中公式：Pc=Pm—（∑△P±Ph）

1區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.036—1.04+0.069=1.065(MPa)

地板下：Pc2=2.036—1.036+0.11=1.11(MPa)

2區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.121—0.99+0.069=1.2(MPa)

地板下：Pc2=2.121—1.009+0.11=1.222(MPa)

3區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.06—0.92+0.0138=1.154(MPa)

地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)

4區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.166—0.9355+0.0138=1.244(MPa)

地板下：Pc2=2.166—0.8857+0.055=1.335(MPa)

5區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)

地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)

6區(qū)：工作區(qū)：Pc1=1.73—0.4622—0.0386=1.23(MPa)

地板下：Pc2=1.73—0.4+0.00138=1.33(MPa)

7區(qū)：工作區(qū)：Pc1=2.197—0.84—0.0386=1.317(MPa)

地板下：Pc2=2.197—0.786+0.00138=1.412(MPa)

（十八）驗算設計計算結果

依據(jù)《規(guī)范》規(guī)定，應滿足下列條件：

⑴Pc≥0.8MPa(絕壓)

⑵Pc≥Pm/2

1區(qū)：PmⅠ/2=1.018MPa2區(qū)：PmⅡ/2=1.0605MPa

3區(qū)：PmⅢ/2=1.03MPa4區(qū)：PmⅣ/2=1.083MPa

5區(qū)：PmⅤ/2=1.0665MPa6區(qū)：Pm6/2=0.864MPa

7區(qū)：PmⅦ/2=1.0985MPa

各防護區(qū)均滿足，所以合格。

（十九）計算噴頭計算面積及確定噴頭規(guī)格

根據(jù)《規(guī)范》規(guī)定：依據(jù)Pc查“七氟丙烷JP-6—36型噴頭流量曲線”確定噴頭計算單位面積流量q(kg/s·cm2)。然后通過F=Q/q得出噴頭計算面積，從而確定噴頭規(guī)格。Q為噴頭平均設計流量。

1區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=6.08(cm2)噴頭規(guī)格為JP-36型

地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.85(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

2區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.675(cm2)噴頭規(guī)格為JP-36型

地板下：qc2=2.4(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.779(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

3區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.3(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.55(cm2)噴頭規(guī)格為JP-34型

地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.85(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

4區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.32(cm2)噴頭規(guī)格為JP-34型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.748(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

5區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.67(cm2)噴頭規(guī)格為JP-36型

地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.763(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

6區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)

Fc1=2.679(cm2)噴頭規(guī)格為JP-24型

地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)

Fc2=0.379(cm2)噴頭規(guī)格為JP-9型

7區(qū)：工作區(qū)：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)

Fc1=5.11(cm2)噴頭規(guī)格為JP-34型

地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)

Fc2=0.733(cm2)噴頭規(guī)格為JP-13型

（二十）計算達到設計濃度實際噴放時間及校核地板下噴頭型號

1區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)

支管流量為13.467×8=107.738(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/107.738=6.64(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.64=15.78(kg/s)

噴頭流量為15.78/8=1.97(kg/s)

Fc=1.97/2.2=0.895(cm2)

噴頭校核為規(guī)格為JP-14型

2區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)

支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.903(kg/s)

噴頭流量為16.903/8=2.11(kg/s)

Fc=2.11/2.4=0.88(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-13型

3區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.3=13.156(kg/s)

支管流量為13.156×8=105.248(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/105.248=6.793(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.793=15.412(kg/s)

噴頭流量為15.412/8=1.9265(kg/s)

Fc=1.9265/2.2=0.876(cm2)

噴頭校核為規(guī)格為JP-14型

4區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)

支管流量為13.728×8=109.824(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/109.824=6.51(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.51=16.082(kg/s)

噴頭流量為16.082/8=2.01(kg/s)

Fc=2.01/2.5=0.804(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-13型

5區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-36型，噴口計算面積6.413(cm2)

噴頭流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)

支管流量為14.429×8=115.434(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/115.434=6.194(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.194=16.9(kg/s)

噴頭流量為16.9/8=2.11(kg/s)

Fc=2.11/2.45=0.8624(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-14型

6區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-24型，噴口計算面積2.85(cm2)

噴頭流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)

支管流量為6.84×8=54.72(kg/s)

實際噴放時間為t=360/54.72=6.58(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為53/6.58=8.056(kg/s)

噴頭流量為8.056/8=1.007(kg/s)

Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)

噴頭規(guī)格校核為JP-10型

7區(qū)：工作區(qū)噴頭型號為JP-34型，噴口計算面積5.72(cm2)

噴頭流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)

支管流量為14.3×8=114.4(kg/s)

實際噴放時間為t=714.99/114.4=6.25(s)

校核地板下噴頭型號：支管流量為104.7/6.25=16.752(kg/s)

噴頭流量為16.752/8=2.094(kg/s)

Fc=2.094/2.55=0.821(cm2)

噴頭規(guī)格為JP-13型

2.4.2系統(tǒng)主要組件和設備型號

七氟丙烷儲瓶型號：JR-100/59；瓶頭閥：JVF-40/59；

電磁啟動器：EIC4/24；釋放閥：JS-100/4；

七氟丙烷單向閥：JD-50/59；高壓軟管：J-50/59；

安全閥：JA-12/4；壓力訊號器：EIX4/12；

3.火災自動報警及聯(lián)動控制系統(tǒng)系統(tǒng)設計3.1火災自動報警系統(tǒng)設計3.1.1報警區(qū)域和探測區(qū)域的劃分

根據(jù)《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》中規(guī)定，報警區(qū)域應根據(jù)防火分區(qū)或樓層劃分，可將一防火分區(qū)劃為一個報警區(qū)域，也可將同層的相鄰幾個防火分區(qū)劃為一個報警區(qū)域，但這種情況下不得跨越樓層。按防火分區(qū)的劃分原則中“高層建筑在垂直方向應以每個樓層為單元劃分防火分區(qū)”把該建筑一層劃為一個防火分區(qū)。則一個樓層為一報警區(qū)域。

根據(jù)《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》中規(guī)定，探測區(qū)域應按獨立房間劃分。一個探測區(qū)域的面積不宜超過500平方米；從主要入口能看清其內(nèi)部，且面積不超過1000平方米的房間，也可劃為一個探測區(qū)域。該建筑把每個防護區(qū)劃為一個探測區(qū)域。

3.1.2自動報警系統(tǒng)的設計

本設計采用集中報警控制系統(tǒng)。根據(jù)《電子計算機房設計規(guī)范》，設有固定滅火系統(tǒng)的區(qū)域，要設感溫探測器和感煙探測器的組合。探測器的靈敏度采用一級。感煙探測器和感溫探測器兩種探測器交差布置，這樣可以提高報警的準確性，感煙探測器進行火災初期報警，感溫探測器進行火災中期報警，可以減少誤報。

3.1.3探測器布置計算

⑴與七層LS機房相同大小的區(qū)域：

該探測區(qū)域凈空面積為S=22.4×14.8=331.52(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。

N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×60）＝7個

感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。

N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×20）＝21個

因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數(shù)量應該在7～21個之間，綜合考慮在此防護區(qū)中布置8個。

設計布局合理，布置情況詳見設計圖紙。

地板下布置形式與此相同。

⑵與八層小電力室相同大小的區(qū)域：

該探測區(qū)域凈空面積為S=21.6×7.6=164.16(m2)查“各類探測器的保護面積和保護半徑表”得感煙探測器的保護面積為60m2，保護半徑為5.8m。

N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×60）＝4個

感溫探測器的保護面積為20m2，保護半徑為3.6m。

N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×20）＝11個

因為采用兩種探測器的組合，所以探測器的數(shù)量應該在4～11個之間，在此防護區(qū)中布置5個。

設計布局合理。地板下只布置感煙探測器。布置情況詳見設計圖紙。

走廊內(nèi)按間距小于15米進行布置感煙探測器。

3.1.4手動報警按鈕

《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》中規(guī)定：每個防火分區(qū)應至少設置一個手動火災報警按鈕，從一個防火分區(qū)內(nèi)的任何位置到最鄰近的一個手動按鈕的距離不應大于30米，設在公共活動場所的主要出入口處。手動報警按鈕、消火栓按鈕等處宜設置電話塞孔，其底邊距地面高度宜為1.3-1.5米。

該建筑八層、十一層每個防護區(qū)的出口處設1個手動按鈕，每層共有6個。七、九、十層每層設4個手動按鈕。

機械應急操作裝置設在儲瓶間內(nèi)。

3.2聯(lián)動控制系統(tǒng)設計3.2.1聯(lián)動控制

聯(lián)動控制系統(tǒng)的報警系統(tǒng)的執(zhí)行機構，使氣體滅火功能在手動或電氣控制狀態(tài)下得以實現(xiàn)。聯(lián)動控制的功能主要實現(xiàn)自動報警、氣體滅火、控制風機等相關設備的啟停等功能。

3.2.2控制系統(tǒng)設計計算

各型報警控制設備參數(shù)如下表所示，設備數(shù)量如前一節(jié)計算數(shù)量。

設備參數(shù)表表3.2.2

設備名稱

工作電壓

監(jiān)視電流Ip

報警電流Ij

功耗

感煙探測器

DC24V

≤0.6mA

≤2.0mA

感溫探測器

DC24V

≤0.8mA

≤1.4mA

手動報警按鈕

DC24V

≤0.8mA

≤2.0mA

單輸入/輸出模塊

DC24V

≤1.0mA

≤5.0mA

雙輸入/輸出模塊

DC24V

≤1.0mA

≤8.0mA

聲光報警器

DC24V

≤0.8mA

≤160mA

總線隔離器

DC24V

動作電流170mA/270mA

多線控制盤14

DC24V

＜4W

氣體滅火控制盤6區(qū)

DC24V

＜10W

放氣指示燈

DC24V

≤100mA

啟/停按鈕

DC24V

0mA

≤20mA

報警聯(lián)動控制器

≤50W

一、平面線纜線徑計算：

⑴與七層相同的樓層（七、九、十層）：

LS機房相同大小的區(qū)域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。

其它區(qū)域：感煙探測器14個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈4個、緊急啟/停按鈕4個、聲光報警器2個、雙輸入/出控制模塊6個。

取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：

Imaxj1=24*Ij+5*Ij+5*Ij+6*Ij=24*2.0+5*1.4+5*2.0+6*8.0

=113.0(mA)

根據(jù)以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。

非總線設備最大電流為：

Imaxj=4*Ij+4*Ij+2*Ij=4*100+4*20+2*160

=800.0(mA)

根據(jù)以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.0。

⑵與八層相同的樓層（八、十一層）：

與電力室相同大小的區(qū)域：凈空感煙探測器4個、感溫探測器4個，地板下感煙探測器6個。

與小電力室相同大小的區(qū)域：凈空感煙探測器2個、感溫探測器2個，地板下感煙探測器3個。

其它區(qū)域：感煙探測器11個、感溫探測器1個、手動報警按鈕5個、放氣指示燈6個、緊急啟/停按鈕6個、聲光報警器3個、雙輸入/出控制模塊10個。

取每層所有總線設備動作電流作為總線最大電流：

Imaxj1=26*Ij+7*Ij+5*Ij+10*Ij=26*2.0+7*1.4+5*2.0+10*8.0

=151.8(mA)

根據(jù)以上計算并查電線電纜選用手冊，總線選擇導線為ZR-RVS-2X1.5。

非總線設備最大電流為：

Imaxj=6*Ij+6*Ij+3*Ij=6*100+6*20+3*160

=1200.0(mA)

根據(jù)以上計算并查電線電纜選用手冊，非總線選擇導線為ZR-BV-2.5。

二、系統(tǒng)容量計算：

1．報警系統(tǒng)容量：

報警系統(tǒng)的容量可簡便地計算為報警聯(lián)動控制器的功率損耗與折算系數(shù)(取1.2)的積：

Pjz’=Pj*1.15=50W*1.2=60W

2．聯(lián)動控制系統(tǒng)容量：

⑴氣體滅火控制系統(tǒng)容量：

整個系統(tǒng)有6區(qū)氣體滅火控制盤3個，由表3.2.2知每個氣體滅火控制盤的功耗為10W，氣體滅火盤動作因素為0.75，折算系數(shù)取1.5，則氣體滅火控制系統(tǒng)容量為：

Pfz’=3Pf*0.75*1.5=3*10*0.75*1.5=33.75W

⑵其它控制系統(tǒng)容量：

非總線系統(tǒng)容量：

Pe1’=U*∑Imaxj*1.2=24V*（1.2A+0.8A）*1.2=57.6W

風機等控制系統(tǒng)容量：

風機等設備的控制由多線聯(lián)動控制盤控制，每個滅火區(qū)域設1臺多線聯(lián)動控制盤（共12個），表3.2.2知每個多線聯(lián)動控制盤的功耗為4W，動作因素取0.75，折算系數(shù)取1.5，則風機等控制系統(tǒng)容量為：

Pe2’=12*Pe2*0.75*1.5=12*4*0.75*1.5=54W

聯(lián)動控制系統(tǒng)總容量為：

Ptz=Pfz’+Pe1’+Pe2’=33.75W+57.6W+54W=145.35W

系統(tǒng)總容量：

Pz=Pjz’+Ptz=60W+145.35W=205.35W

查手冊得，該系統(tǒng)的工作電源選取DC24V/38Ah。主電源采用AC220V市電經(jīng)DC24V/38Ah浮充穩(wěn)壓電源變換后提供DC24V電源。直流備用電源采用火災報警控制器的專用蓄電池組提供DC24V/38Ah電源。

3.3布線

該系統(tǒng)采用樹狀布線，傳輸線路采用穿金屬管保護方式布線。消防控制線路采用金屬管頂板內(nèi)暗敷管保護，且保護層厚度不小于30mm?；馂奶綔y器的傳輸線路，選擇不同顏色的絕緣導線，相同用途的導線的顏色一致。接線端子有標號。火災自動報警系統(tǒng)的傳輸網(wǎng)絡不與其他系統(tǒng)的傳輸網(wǎng)絡合用。

3.4系統(tǒng)組件

感溫探測器；感煙探測器；滅火控制箱；聲光報警器；緊急啟動停止按鈕；放氣指示燈；警鈴；應急照明燈等。

4.安全疏散設計

防護區(qū)應有足夠寬的疏散通道和出口，保證人員在30秒內(nèi)能撤出防護區(qū)。七氟丙烷在火場的高溫條件下會產(chǎn)生HF，對人員和設備都有輕度危害。在發(fā)生火災時，為了避免建筑物內(nèi)人員因火燒、煙氣中毒、建筑構件倒塌破壞、滅火劑噴放后中毒而造成的傷害，也為了能及時啟動滅火劑，撲滅火災，盡可能減少損失。人員安全撤離防護區(qū)的允許疏散時間為30秒。所以要求人員在30秒內(nèi)撤離防護區(qū)，否則是不安全的。

安全疏散計算：

在防護區(qū)內(nèi)離門最遠的距離為L=16.1m

人走到房門所需時間T1=L/V(V取1.2m/s)

T1=L/V=16.1/1.2=13.42s

檢驗是否有人員滯留現(xiàn)象T2=Q/（NB）

Q為室內(nèi)人數(shù)，取15人

B為房門寬度為1米

N為房門通行系數(shù)，平地取1.3人/m·s

T2=15/(1×1.3)=11.54s＜T1

所以疏散時不會發(fā)生人員滯留現(xiàn)象。

為了更好的進行安全疏散，保護人員安全，對防護區(qū)有下列安全要求：防護區(qū)的疏散通道和出口應設置應急照明與疏散指示標志。防護區(qū)內(nèi)設置聲光報警器，防護區(qū)的入口處設置放氣指示燈。防護區(qū)的門應向外開啟，并能自行關閉；疏散出口的門必須能從防護區(qū)內(nèi)打開。

5.經(jīng)濟預算

根據(jù)國家政策，進行工程建設應遵守的基本原則是“安全可靠、技術先進、經(jīng)濟合理”。“安全可靠”以安全為本，要求必須達到預期目的；“技術先進”則要求火災報警、滅火控制及滅火系統(tǒng)設計科學，采用設備先進、成熟；“經(jīng)濟合理”則是在保證安全可靠、技術先進的前提下，做到節(jié)省工程投資費用。

本設計在設計計算時已驗算了達到設計滅火濃度所需要的時間都小于7秒，而且自動報警系統(tǒng)采用感煙探測器和感溫探測器兩種探測器的組合進行布置，這樣報警準確，所以該系統(tǒng)基本可以達到預期目的。在進行管網(wǎng)布置時，盡量布置成均衡管網(wǎng)，盡量減少彎頭數(shù)量和管道長度，節(jié)省了工程投資費用。

經(jīng)濟預算采用《全國統(tǒng)一安裝工程預算定額四川省估價表》SGD-5-2000。

依據(jù)我公司長期經(jīng)驗，其中氣壓試驗、吹掃試驗的數(shù)量按管徑100毫米內(nèi)的管道長度計算，主材數(shù)量按管道內(nèi)表面積除以3m2/瓶來確定氮氣瓶數(shù)量。支架制作安裝、支架除銹、支架刷紅丹、支架刷銀粉的數(shù)量按支架長度乘以1.7kg/m來確定。系統(tǒng)組件水壓試驗和系統(tǒng)組件嚴密試驗的數(shù)量按選擇閥、氣液單向閥、高壓軟管、匯集管的數(shù)量之和來確定。

6.結束語

通過緊張的畢業(yè)設計，我的收獲很大。我已經(jīng)很好的熟悉了《七氟丙烷滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》。對《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》和安全疏散等方面的知識也有了比原來更深的認識和理解。加深了七氟丙烷滅火系統(tǒng)的設計計算和設計方法。而且還強化了消防工程的預算編制技術。尤其重要的是畢業(yè)設計培養(yǎng)了我仔細認真，堅韌嚴謹?shù)目茖W態(tài)度和虛心求教的精神。更加深了我對工程設計工作的熱愛。

在畢業(yè)設計期間，得到了張銀龍教授的悉心指導，張老師的指導使我的畢業(yè)設計更加完善。王智慧同志對我的初進行了詳細的審核，并進行了部分稿件的文字錄入和定稿后的核稿工作。在此對他們深表感謝！

7.參考文獻

⒈國家技術監(jiān)督局、中華人民共和國建設部《電子計算機房設計規(guī)范》（GB50174-93）1993

⒉深圳市消防局、天津消防科學研究所《七氟丙烷（HFC-227ea）潔凈氣體滅火系統(tǒng)設計規(guī)范》

⒊中華人民共和國公安部《火災自動報警系統(tǒng)設計規(guī)范》（GB50116-98）1998

⒋蔣彥、雷志明《新型氣體滅火系統(tǒng)（鹵代烷替代物）設計手冊》中國環(huán)境科學出版社1999.8

⒌《消防科學與技術》

⒍《消防產(chǎn)品與信息》

⒎中華人民共和國公安部《建筑設計防火規(guī)范》（GBJ16-87）1988.5.1

⒏中華人民共和國公安部

《高層民用建筑設計防火規(guī)范》（GB50045-95）2001

⒐四川造價管理總站《全國統(tǒng)一安裝工程預算定額四川省估價表》SGD-5-2000